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Found 349 results

  1. Hi everyone, I need an urgent help from all of you. I am doing a viscoelastic material simulation in radioss using kelvin maxwell law. i have the material data in storage modulus vs frequency so i changed my data into g(t) vs t. now when i go for curve fitting the value of prony term gi is coming greater than one.. As i have read in abaqus manual that value of gi should be less than 1 ,, so my question is this theory applied with radioss also or I can use my prony term coefficient which are coming greater than one.Please clear my concepts regarding this or also as per radios can i take the no of prny term more than 5 during curve fitting,, clear my concpts regarding this
  2. Aidan B

    Error with element energy

    I'm trying to run a crash simulation and have encountered the element distortion/extrusion shown in the attached image. I don't know the correct terminology for this so it has been difficult to find solutions online. I believe it is caused by the contact interfaces and I have enlarged the gap min and told the nodes of deleted elements to be removed. There is also failure criteria which seems to have been ignored for these elements because they should have failed and been deleted. Any help would be appreciated.
  3. Aidan B

    Unable to read T File

    I'm running a crash simulation in Radioss and I have requested a T file to be written. When I try and load the T file (T01) in hyperview and in hypergraph an error comes up saying it was unable to recognise it. I set the type to 0 default and I also tried 4 because I believe hypergraph can read that. I think data is being written to the file because the file size is fairly large. Any help would be appreciated. _ront_bumper.crashT01
  4. Hello everybody, I have some problems with stress initialization simulation of solid element: I'd like to do a simulation made of two step where the second step shall take into account strain and stress of first step. I have try to use \inista but there is something wrong because in second step, at first frame, the part have no stress. The procedure I have used is: - STEP I: /IOFLAG - eport solver deck from HyperView for the deformed shape - STEP II: /INISTA In attach the file .rad of simulation. Thank you in advance for your help! Marta CUBO_stepII_0000.out CUBO_stepII_0000.rad CUBO_stepII_0001.out CUBO_stepII_0001.rad CUBO_deformato.rad CUBO_stepI_0000.out CUBO_stepI_0000.rad CUBO_stepI_0000.sty CUBO_stepI_0001.out CUBO_stepI_0001.rad CUBO_stepI_0006.sty
  5. -1から1の範囲である関数の積分値を求めるものとして、もし、その関数が1次式であるならば、台形公式を用いるものとすればその積分値はf(-1)+f(1)で得られます(下図参照)。 ただ、もしf(0)の値を用いるものとすれば積分値は2f(0)として、1つの点の値だけでその積分を評価できます。Gaussの数値積分は、このように特定の座標(この場合はξ=0)での関数値f(0)と重み(この場合は2)の積で数値的に積分の解を表します。 では関数の次数が更に上がった場合にはどうなるでしょうか。例えば下図の様な3次関数を考えると、線と線で囲まれたおのおのの面積を比較すると、3次関数の曲線とξ軸との間の面積、即ち、定積分の値は斜めの直線が作る面積と同じになります。更に、その面積は幅が1で高さがそれぞれとの長方形の面積の和になります。図の例に限らず一般論として、2点(と)の関数値と重み(それぞれ1)で3次関数の積分値が正確に与えられます。 Gaussの数値積分では、一般にはn点の積分点での値で、2n-1次の関数の積分を正確に与える事が出来ます。
  6. 有限要素法では要素毎の計算がいろいろと必要になります。例えば要素の応力から要素節点の節点力を求める、陰解法であれば要素剛性マトリックスを作成する、といった計算です。この計算では、例えばトラス要素であれば節点力は応力σに断面積AをかけてAσ、要素剛性はといった形で簡単に計算できますが、シェル要素やソリッド要素では要素の面積や体積での積分計算が必要になります。ただ一般の4角形や6面体の複雑な形状で直接計算を行うのは大変なため、一旦、これらの形状を正方形や立方体に写像を行い、定式はその写像された形状に対して行う、といった事が行われます。こうした要素をアイソパラメトリック要素と呼びます。 アイソパラメトリック要素では、4角形要素であれば、一旦-1から1の正方形領域に写像を行います。そうすれば、要素面積での積分は ここに、 という様に-1から1のξ、η平面での積分に置き換える事が出来ます。この面上での積分には通常、次に述べるGaussの数値積分が用いられます。
  7. marta

    Radioss - Fabric

    Hi everyone, could someone help me with composites simulation? I'd like to understand the difference between material law 25 and 58 to make the better choice for my simulation: in attach the data sheet of the material. If someone have theoretical and pratical (tutorial) material could shear it? Many thanks in advance Marta Tepex_Dynalite __102RG600__PA.pdf
  8. Dear Altair support team, Mr. Rahul R., I am working on optimization the vehicle crash box, I have some question about Hyperstudy / Hypermorph coupling for shape optimization. As first figure below, I created 2 Shapes (yellow and green) by translating the handles in -X,+X direction to increase the taper angle. In HyperStudy, I defined the model type as HyperMesh, while I am importing input variables from HyperMesh, they ask me to identify the lower and upper bound once (as second figure below). In this study, I would like to have the design variables including crash box thickness, shape1 and shape 2. Question 1. I seperated the shape into 2 because I have no idear to handle with them, can there cause any problem further? 2. If I want to keep the handle distance (+10,-10 in x direction) which is defined in the HyperMesh, Should I set up the input variables as following? Variable 1 (dv_1) Lower= 0, Nominal = 0, Upper = 10 Variable 2 (dv_2) Lower= 0, Nominal = 0, Upper = -10 Are there correct? Thank you for your calification. Best regards, Wisawanart
  9. Hello, I am facing this error, i have updated 1D and 2d elements but still this coming, In model checker i getting one warning. ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54 ** ERROR IN INPUT FORMAT DESCRIPTION : IN BLOCK : 858 859 860 861 862 863 864 865 866 867 ERROR ID : 54
  10. Hello , I am new to Radioss solver. Actually using it first time. I wanted to run a analysis for imposed displacement. Is there any tutorial available step by step. How to assign material, how to assign BC , loadstep, control card necessary for analysis. I have attached picture of which I am going for analysis.
  11. Hello, I am working on project which involve in impact analysis. I want to find stress generated when a plastic plunger hits a metal plate. I have rough calculation of initial velocity. I want go with Force as input, Can i go with pressure instead of initial velocity Thanks in advance
  12. Dear Altair support team, I am setting up the analysis of the crashbox for optimization. I have some questions regarding the Hyperstudy, 1. As figure below, can I set the position of those handles (red points) as a design variables because I need to find out the optimal taper angle. When I looked into the .tpl file, there cannot be adjusted them while shell thickness can be specified the lower upper bound directly. If impossible, could you suggest me the similar ways to carry out this task. 2. When I Evaluate Tasks for both nominal run and optimization. I think, the software is trying to solve the results but unfortunately when I look into the CPU load, it just 9% as same as the memory, completely different from usual situations. Normally, I define number of CPU cores as 24 (-nt 24) in RADIOSS. There have something wrong? or how I can define the core number in Hyperstudy? it is very slow now even a small problem. thank you for your help, best regards Wisawanart
  13. マススケーリングは、時間ステップが小さくなっている節点に質量を付加して最小の時間ステップを大きくする手法ですが、質量が増えれば、当然のことながら、その部分の運動エネルギーが増加し、慣性力も大きくなってしまいます。 このマススケーリングの改良版でアドバンストマススケーリングと呼ばれる手法があります。これは、要素の質量行列において、  ここに、 とその対角項にΔmdを付加するだけでなく、非対角項でΔmndを引き算し、全体として、差し引き0とする事で、慣性力の増加をキャンセルしようとするものです。 アドバンストマススケーリングの適用にはEngineファイル(0001.rad)の中で /DT/AMS ΔTsca ΔTmin と指定すると共に、Starterファイル(0000.rad)においても、 /AMS と/AMSカードと空行1行を指定します。これでモデル全体にアドバンストマススケーリングが適用されます。ΔTscaとΔTminの意味合いについては、通常のマススケーリングと同じです。 アドバンストマススケーリングはすべての問題に対して有効、というわけではありませんが、特にスタンピング解析や、準静的解析では、通常のマススケーリングに比べて10倍以上時間ステップを大きくしても問題ない事が多いようです。但し、アドバンストマススケーリングでは非対角項を持つ質量行列を扱う関係上、1ステップの計算時間が3倍程度に増えますので、それ以上時間ステップを大きくすることが可能な場合には、有効な手段となります。 アドバンストマススケーリングの使い方の詳細については、Radiossユーザーズガイドのアドバンストマススケーリング(AMS)ガイドラインをご覧下さい。Radioss日本語ユーザーズガイドは、Altair Connect: https://connect.altair.com/CP/downloads.html?suite=HyperWorks よりダウンロードできます。 また、理論の詳細については下記、参考文献をご参照下さい。 文献:Lars Olovsson, Kjell Simonsson and Mattias Unosson: Selective mass scaling for explicit finite element analyses, Int. J. Numer. Meth. Engng., 2005, 63, 1436-1445.
  14. 陽解法では、これ以上Δtを大きく出来ない、という安定条件が存在し、これがCourantの安定条件と呼ばれる以下の式:  ここにlcは要素の代表長さ、cは弾性波速度、、E:ヤング率、ρ:密度 で近似できる事は、時間積分の安定性について(1)、(2)で示した通りです。安定限界は、要素の安定限界は節点の質量と剛性でも与える事が可能で、この場合、 、ここに、m:節点質量、k:節点剛性 となります。安定限界はモデル全体での最小の時間ステップΔtで決まり、モデル中に少しだけでも小さな時間ステップの部分があると、そのために計算時間が大きく伸びてしまいます。もし、その時間ステップを決めている節点に多少の質量を追加する事が出来れば、その分安定限界を大きく出来ますので、計算時間の節約になります。これがマススケーリングと呼ばれるものです。 マススケーリングはEngineファイル(0001.rad)の中で /DT/NODA/CST ΔTsca ΔTmin というカードで指定できます。ここに、ΔTscaは安定限界に対する時間ステップのスケールファクターで、デフォルトは0.9です。これは安定限界の0.9の時間ステップで計算する事を示しています。係数を小さくするほど計算自体は余裕代が増えますので計算は安定しやすくなりますが、計算時間は増えます。一般に非線形性の高い問題を扱う場合には0.67位まで小さくした方が安全です。ΔTminがマススケーリングで目標とする最小時間ステップです。大きくすれば計算時間は減りますが、その分、節点に追加される質量も増えることになり、解くべき問題を変えてしまう事になります。どの程度質量が増加したかは、Engineの出力ファイル(0001.out)のMASS ERR.に出力されます。一般には2%( MASS ERR.が0.02)位までであれば、結果に対してそれ程影響を与えないと言われています。モデルにも依存しますが、この程度までの質量増加でも時間ステップを数倍大きくする事が可能になる事がしばしばです。ΔTminの大きさに関しては、Engineを少しだけ実行するなどして、MASS ERR.の値を確認し、決めます。 モデルの要素や節点の最小時間ステップは、Starterの出力ファイル(0000.out)にも出力されますので、これを確認してメッシュの修正が可能であれば予め修正して時間ステップが大きくなるようにすべき事は当然ですが、複雑なモデルですべての修正は困難な事が多いため、こうしたマススケーリングが実際には多く併用されます。
  15. Hi I have been trying to simulate crash between two cars using RADIOSS. The solver seems to be working perfectly and doesn't show any errors/ warnings. But when I load the results in HyperView the Von-Mises stress tends to be Zero (0). I'm getting the results for Displacement and Hourglass just not VM. I'm not able to troubleshoot the error. can you please advise? I can share the files with you via some secure dropbox or something like that. Thank You.
  16. AgataK

    Compression spring model

    Hello, I am trying to perform impact analysis and my model contains a compression spring which works under axial loading. Which model should I choose? Will P4_SPRING be OK? Does K parameter refer to spring stiffness? Could anybody shed some light on the matter? Thanks in advance.
  17. Pritam K

    Problems in BCS

    Hi, I simulated a ship collision analysis. Initially BCs applied to some nodes in all 6DOF till few time, later some of the BCs removed and only one BC applied in second Engine file. Initially the BCs were performed fine till 0.1sec (as attached in image for first Engine file). But in the second Engine file the applied BC (/BCS/TRA/Z/1) is not activated and the model starts moving along Z direction due to gravity. What is the most probable reason for this issue. Kindly resolve it.
  18. Mrt


    Hello all! What is the best way for contact interaction with small penetration? But reaally, i don't see penetration penetration checker doesn't see this too. but in post processor i have the spurious forces. i have a manual-crash book. i have tried to use approaches from this book, but i have had fail. if i do type 7 all settings default i will no contact interaction untill i have large displacement. i need advice and approach!=) thanks for help. 1.avi 1_0000.rad 1_0001.rad
  19. Dario Alonso


    Hello, I am creating a model for a carbon fibre impact attenuator. I need to align the orientation of the elements to make the simulation. As you can see on the figure 1 all the elements are align in X direction except the elements of the fron face. When i select this elements and i change its direction (figure 2) change all the model as you can see in figure 3. I tried to do it from diffrent ways but anything works. How can i align the elements of the front face without change the other elements orientation?
  20. Karthic

    Energy & Mass error

    Hi, I am trying a snap fit in radioss, I am facing the issue " RUN KILLED : ENERGY ERROR LIMIT REACHED" and "RUN KILLED : TOTAL MASS ERROR LIMIT REACHED". I checked for the Energy plot , I found steep rise in K.E just before termination. Please guide me to resolve it. out files attached for reference Thank you N.K Nozzle cap snap-Explicit_0000.out Nozzle cap snap-Explicit_0001.out
  21. Hi All, How can I decide the event time for Explicit simulations? since the actual event time will cost computing time By thumb rule 0.3 is the event time for quasi static analysis. Its derived from the natural frequency of the system/part. My doubt is whether I should consider the natural frequency of the entire assembly or the individual part under study? Thankyou N.K
  22. Dear All, If I need to apply the static load to the structure before impact load. (Say for example a bridge may have normal gravity and traffic loading at impact) 1. The static load is slowly applied, ramping up over a long time before the impact. This can take more computation time. 2. If I need to uses implicit results from static loading of a common mesh into the explicit impact. How can I do so? Thankyou N.K
  23. Hello, I want to simulate when load which is beyond the load which can glass take. glass will shatter. please suggest me any tutorial. Thanks in advance
  24. 動的応答では、低次の大域的な応答が重要であることが多く、高周波の振動はむしろノイズとして、減衰してくれた方が望ましい事が多くあります。このような目的から、高周波域で減衰特性を持ち、かつその程度をパラメータでコントロール可能な手法として提案されたのがHilber-Hughes-Taylor法です。この方法はNewmark法の拡張として定式化されていますが、減衰特性のコントロールのために新たなパラメータαが導入されていることから、HHT-α法(あるいは単にα法)とも呼ばれます。 Newmark法では、速度、変位が以下のような式で定義されます。   (1)   (2) モード座標系の運動方程式は、   (3) ですが、ここでパラメータαを導入し、以下のように表します。   (4) 簡単のため、外力と減衰を無視すれば、     (5) 式(5)を式(2)に代入して、を消去すれば、は時刻nだけの値を用いて表せます。同様にして、、についても求め、まとめると、以下の漸化式を得る事ができます。      (6a) ここに、        (6b) (6c)  、 安定条件を満たすためには、式(6)の係数行列Aの固有値の最大値が1以下となる事ですが、固有値問題より、 (7a) が得られます。ここに、 (7b) です。Newmark法では、が良く用いられ、この場合前節でも示した通り、無条件安定となりますが、そのスペクトル半径ρはΔtにかかわらず常に1となり、数値的な減衰は生じません。これ以外の値では、で数値的な減衰が生ずることが知られており、その際、で無条件安定となります。そこで、と置けば、でとなります。さらにこのγを前述の関係に代入し、と置けば、パラメータはα一つだけの積分公式とする事ができます。これを式(7b)に代入すると、係数はそれぞれ、 (8) となります。式(8)を式(7a)に代入することで次式が得られます。   (9) Δtが大きくなった場合の安定条件として、の極限を考えると、式(9)は以下の様になります。   (10) ここで、とすれば、。Newmark法(、)と一致しますが、そのスペクトル半径は1となります。αを変化させた場合、で無条件安定となりますが、においては、負のαの絶対値が大きくなるほどρは小さくなる(つまり減衰が大きくなる)ため、この範囲でαの値が選択されます。Radioss陰解法(およびOptistruct)でHHT-α法を用いた場合のデフォルトは 、つまり小さな減衰ですが、αの値を変えることでより大きな数値減衰を与える事もできます。
  25. ここでは、陰解法での時間積分公式としてよく用いられるNewmark-β法について見てみましょう。陰解法では、陽解法コードの様に安定限界が問題になることはありませんが、これは時間積分公式にΔtの大きさにかかわらず安定となる無条件安定の積分公式が用いられているためです。無条件安定の公式では、中央差分等を用いた場合と比べ、1ステップ当たりの計算時間もメモリーもずっと大きくなりますが、条件安定という制約条件が外れるために、ずっと大きなΔtで解くことが可能になります。 対象とする運動方程式は、簡単のため、中央差分での検討と同様に、   Newmark-β法(γ=1/2 、β=1/4)の変位、速度、加速度の関係式は:    これに、運動方程式を代入すると以下の式が得られます。   これをまとめて、   ここで、   の関係を考慮し、整理すると、       この固有値問題を考えると、   2次方程式の解と係数の関係より、であり、もし解が2実根を持つのであれば、1根は常に1より大きい事になりますが、解の公式より得られる根は:    より、である事から、解は常に虚根か重根になる事が解ります。結局:   2根の絶対値は: と、の大きさに関わらず1で一定で、無条件安定となります。